高強度六角螺絲摩擦型和承壓型連接的區別

　　一、理化檢驗

　　1、宏觀(guān)檢驗

　　該螺絲斷裂于桿部，其斷口宏觀(guān)形貌如圖1所示。螺絲斷口與軸線(xiàn)垂直，整個(gè)斷口宏觀(guān)上可分為3個(gè)區：斷裂源區、放射區和剪切唇區。斷裂源區處于斷口的中心部位，該區面積很??；放射區為快速的脆性斷裂區，呈現明顯的放射狀條紋特征，放射狀條紋的收斂于斷口中心，即為斷裂源，放射區面積較大，占斷口總面積的70%～80%；剪切唇區處于斷口的四周邊緣，為最終斷裂區，并與斷口面約呈45°。這些特征表明該螺絲斷口為典型的在拉伸載荷作用下發(fā)生的混合型斷裂，以脆性斷裂為主。

　　2、化學(xué)成分分析

　　運用Labspark750型火花光譜儀對螺絲進(jìn)行化學(xué)成分分析，結果見(jiàn)表1，由表1可以看出螺絲的化學(xué)成分滿(mǎn)足協(xié)議對B7鋼的技術(shù)要求。

　　3、斷口分析

　　采用日本J SM - 6 4 8 0型掃描電鏡及牛津INCA-350型能譜儀，對螺絲斷口微觀(guān)形貌及微區成分進(jìn)行觀(guān)察。斷口為異常的沿晶或沿晶＋局部穿晶解理斷裂，該區域大小為400～550μm，斷裂源區沿晶斷口形貌如圖2所示，沿晶＋穿晶解理斷裂特征如圖3所示，斷裂源區局部脆性穿晶解理斷口形貌如圖4所示，準解理斷裂特征如圖5所示。放射區斷口面積較大，占整個(gè)斷口的70%～80%，其微觀(guān)特征為典型的脆性解理斷裂。斷口周?chē)亲詈髷嗔训募羟写絽^，其微觀(guān)特征為大量的撕裂韌窩（圖6）。

　　4、金相檢驗

　?。?）非金屬夾雜物

　　對斷口進(jìn)行磨制、拋光后，制成金相試樣在光學(xué)顯微鏡下觀(guān)察，按GB/T10561—2005標準評級圖對鋼中非金屬夾雜物進(jìn)行評級。斷裂螺絲鋼中非金屬夾雜物如圖7所示，斷裂螺絲鋼中表面層與心部非金屬夾雜物無(wú)明顯差別，D類(lèi)環(huán)狀氧化物夾雜物級別約為粗D2～D2.5級。

　?。?）螺絲表面和心部金相組織

　　經(jīng)體積分數為3%硝酸酒精溶液浸蝕后，用光學(xué)顯微鏡及掃描電鏡觀(guān)察分析斷裂螺絲的金相組織。螺絲桿部橫截面試樣經(jīng)浸蝕后，在光學(xué)顯微鏡下觀(guān)察螺絲表層金相組織如圖8所示，為細小、均勻的回火索氏體組織。在距表面約15mm處，局部區域有較多的點(diǎn)狀、小塊狀的鐵素體組織，并有沿晶分布呈深黑色組織，有未完全淬透的痕跡，淺灰色區為細小、均勻的仍保留針狀馬氏體形態(tài)特征的回火索氏體組織。

　　螺絲心部金相組織如圖9所示，由圖9可以看出螺絲心部金相組織不均勻現象較為明顯，點(diǎn)狀、小塊狀鐵素體量較多，并有條狀或針狀魏氏組織特征。在掃描電鏡下，螺絲表層金相組織為針狀特征的正常均勻的回火索氏體組織（圖10）。在螺絲心部呈黑色（在金相顯微鏡下呈白色）的小塊狀鐵素體，金相組織也多呈板條狀特征，局部可見(jiàn)呈針狀特征（圖11）。

　　5、硬度測試

　　采用HR-150A洛氏硬度計分別在螺絲斷口橫截面進(jìn)行硬度測試，從螺絲表面至心部的硬度測試結果見(jiàn)表2。由表2可以看出表面硬度在35.1～38.3HRC，心部硬度在35.4～37.7 HRC。

　　二、分析與討論

　　1、斷裂螺絲斷口分析表明，斷裂源位于螺絲中心處，斷裂源斷口呈沿晶或沿晶＋局部穿晶解理斷裂，斷裂源區尺寸為400～550 μm，幾乎看不到韌窩特征的異常斷口。斷口放射區面積較大，占整個(gè)斷口的70%～80%，有明顯放射狀條紋，為裂紋快速擴展區，是典型的脆性解理斷裂。

　　2、螺絲安裝時(shí)在拉伸載荷作用下，心部局部沿晶脆斷而引發(fā)的裂紋而快速擴展導致的脆性斷裂。高強度六角螺絲經(jīng)過(guò)調質(zhì)處理，其強韌性配合良好，螺絲最終斷裂區有剪切唇，但心部的沿晶斷裂表明其晶界強度較低，這是由原材料軋制工藝控制不當，存在不良的組織缺陷所致。

　　3、螺絲斷口金相組織分析表明：表層金相組織為均勻的回火索氏體，從距表面約12～15mm處開(kāi)始出現組織不均勻現象，有少量的點(diǎn)狀、小塊狀鐵素體及沿晶分布呈深黑色組織（有未完全淬透的特征），心部組織不均勻現象較為明顯，呈白亮色的小塊狀鐵素體增多，局部有條狀或針狀魏氏組織特征，這與螺絲原材料熱軋存在不良組織缺陷及調質(zhì)熱處理加熱不足有關(guān)。螺絲在網(wǎng)帶爐中淬火加熱時(shí)因裝爐量大，網(wǎng)帶運動(dòng)速度較快，造成螺絲加熱不足，心部奧氏體化不充分、不均勻，導致螺絲未完全淬透。

　　4、金相檢驗分析顯示在距表面12～15mm處出現點(diǎn)狀、小塊狀的鐵素體組織，表明螺絲心部并未完全淬透，高溫回火處理會(huì )掩蓋淬火未完全淬透的真相，經(jīng)驗的方法應測定螺絲淬火態(tài)的心部硬度。

　　5、高強度六角螺絲在淬火加熱不足的情況下，表面硬度可達到36～38 HRC的技術(shù)要求，且符合GB/T 3098.1—2010《緊固件機械性能 螺絲、螺釘和螺柱》中的10.9級強度要求。在螺絲組織中非馬氏體數量較多時(shí)，會(huì )造成螺絲強韌性的降低，但不至于引起螺絲心部斷裂源區異常的沿晶斷裂。

　　三、結論與建議

　　1、該螺絲在安裝過(guò)程中出現螺絲桿部的早期斷裂，是異常的脆性斷裂。斷裂源區呈現的沿晶斷裂和解理斷口主要是螺絲熱軋原材料存在組織缺陷所致。螺絲心部存在少量的小塊狀鐵素體及沿晶分布呈深黑色組織，表明螺絲在熱處理時(shí)存在加熱不足現象，但不是造成該螺絲脆斷的主要原因。

　　2、該螺絲淬火加熱不足的原因，可能與網(wǎng)帶爐裝爐量過(guò)大、網(wǎng)帶運動(dòng)速度快及螺絲裝爐不均勻等因素有關(guān)。建議每批螺絲熱處理時(shí)，每班抽檢一件淬火態(tài)螺絲，取桿部橫截面試樣，從表面到心部每隔3～4mm測定其硬度變化情況，同時(shí)配合金相檢驗分析其淬透情況，以確保高強度六角螺絲心部組織達到約90%馬氏體。

　　3、螺絲B7鋼實(shí)物冶金質(zhì)量一般，未發(fā)現有嚴重的非金屬夾雜物等缺陷。加強對螺絲B7鋼熱軋原材料組織的進(jìn)廠(chǎng)檢驗，分析其帶狀組織及熱加工不良的缺陷組織情況。通過(guò)工藝試驗，確定合理的熱處理工藝。

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